綜述：粉末原料特性對SLM打印零件性能影響的研究（終篇）

5.粉末粒度對原料性能的影響

基于所涉及的各種粉末特性,，形態(tài)和粒度被認為是可能影響次級粉末參數的主要因素，這些參數共同描述了原料行為,。雖然研究強調了在SLM加工過程中利用高球形度粉末的明顯優(yōu)勢,，但在粗細顆粒的混合搭配方面卻沒有最佳的尺寸分布模型來量化原料質量。因此,，以下章節(jié)將討論粉末粒度對粉末性能的影響,，并探討粉末特性之間的相互關系。

5.1.表面積

氧化物污染對粉末顆粒度的影響可以根據各品級粉末中發(fā)現的顆粒大小和粗細顆粒組成的數量進行評估,。換句話說,，與高斯分布等級相比，多峰態(tài)或傾斜的粉末可能傾向于包含更高的細顆粒濃度,，并表現出更大的凈表面積,。另外，假設大多數粉末顆粒是高度球形的,，均勻分布的間隙膜包裹著這些顆粒,，那么比表面（A/V）可以簡單地使用球形公式得出："表面積，A = 4πr2 "和"體積,，V = 4/ 3πr3",，其中半徑r代表平均顆粒尺寸。從技術上講,，由于表面積的擴大,，污染程度應該隨著平均粉末尺寸的減小而增加[132]。這顯示在圖25中,，在SLM中使用的不同金屬粉末中,，觀察到比表面隨著顆粒大小（D90）的減小而增加,。在這種情況下,，與較粗的等級相比，具有較高比表面值的細粉可能更快發(fā)生氧化,。

圖25.粉末尺寸（D90）與比表面[117],。

另一種用于測量粉末表面積的方法是Brunauer、Emmett和Teller（BET）分析,，它通過吸附氣體的位移確定顆粒表面的物理吸附量,，從而評估粉末的總表面積[16]。在Simchi的研究中[133],，BET技術被用來比較用于直接金屬激光燒結（DMLS）的不同平均粒徑的GA和WA鐵粉的表面積,，如表2所示,，可以看到在各品級粉末中包含最小顆粒的A粉（MPS=13.4μm）擁有最高的表面積（Sa=4202m2/g）。在GA粉末中發(fā)現氧含量相當高（O = 0.12%）,，鑒于其霧化性質,，這是不尋常的。GA粉末中的氧化物含量可能是由于顆粒細化導致表面積的增加,，從而導致更高的氧氣夾雜,。此外，在B粉中發(fā)現的最高的氧含量可能突出了由于WA和降低平均粒徑導致的高氧化物夾雜物的復合影響,。同時,，以前的研究[71,133]強調，使用更細的顆粒后,，表面積的擴大通過增加激光吸收而對零件的致密化特別有利,。然而，粉末污染的風險也可能增加,，從而導致加工問題（如球化）,，預計在合成高活性合金時將更加明顯。粉末顆粒周圍的氧化膜也表現出比母體金屬高得多的熔點,，如果沒有更高的能量密度水平的幫助,，很難將其分解。即使成功熔化,，一些未溶解的氧化物化合物也會大幅提高激光吸收率[124],，增加熔池溫度，可能會產生更大的梯度,，進一步導致凝固部分積累更高的殘余應力,。然而，需要進行更多的研究來對AM原料進行表面積分析,，以便在不同的尺寸分布模型和表面積數據之間建立一個結論性的關系,，并與測量的氧含量相關，以量化對粉末污染的影響,。

5.2.堆積密度

一般來說,，尺寸分布較寬、含有足夠數量的細顆粒粉末往往會表現出較高的堆積密度,。在粉末冶金學中,，粉末粒度分布被認為是對粉末材料的堆積行為影響最大的特性[134]。過去還開發(fā)了一些經驗模型來研究相對于粒度分布的粉末堆積配置[135-138],。這些研究說明了用于優(yōu)化兩種主要粒度分布的粉末堆積密度的不同方法：（1）連續(xù)（高斯）和（2）非連續(xù)（多模式）,。各項研究都有一個基本概念，即主要通過添加與松散顆粒網絡中的孔隙相當的更細的顆粒來減少粗粉基體中的空隙來提高堆積效率。Andersen方程的重點是通過加入大量的細顆粒來填補較粗顆粒之間的隨機空隙,，從而改善高斯尺寸分布的粉末堆積密度[138],。然而，這種數值方法對于SLM粉末來說可能并不可行,，因為必須使用10μm以下的顆粒，從而造成粉末處理問題,。然而,，事實證明，具有寬尺寸分布的粉末比窄尺寸分布的粉末表現出更好的堆積行為,，其中包含的細顆粒擴大了尺寸分布寬度,，預測的最佳堆積密度達到96%[139]。此外,，擴大的尺寸分布也增加了其標準偏差,，這表明減少了空隙尺寸，并降低了整體堆積孔隙率[140],。對于用于SLM加工的粉末,，可以觀察到類似的粒度對堆積密度的影響，Liu等人[85]報告說,，與典型的高斯分布等級(10-45μm)相比,，具有偏斜粒度分布和較高數量的細顆粒的粉末(如圖26所示)也表現出較高的表觀密度、粉床密度和振實密度,，超過了4%,。Engeli等人的研究[78]中報告的鎳合金粉末的振實密度也隨著尺寸分布跨度的增加而升高（參考圖27）。然而,，在具有可比跨度值的粉末中,，密度值的差異不太明顯，而在分布跨度≥1.5的粉末中可能觀察到振實密度的飽和,。

圖26.LPW和SO粉末的粉末特性[85],。

圖27.粉末分布跨度與攻絲密度[78]。

Furnas模型[136]是另一種用于提高粉末堆積密度的方法,，通過添加離散直徑的細小顆粒,，有效地滲入粗粉基體中的已知空隙尺寸，產生具有二級或三級峰值的多模態(tài)尺寸分布,。如理論上所示,，在添加與顆粒間空隙大小相當的細小顆粒后，正方體排列的單體粉末的堆積密度可以從74%提高到84%（參見表3）[141],。第三種成分的添加也可以進一步消耗剩余的空隙,，達到95.7%的更高的堆積密度[142]。雖然實際的粉末很難以理想的方式排列,，但同樣的堆積致密化技術可以通過具有狹窄尺寸分布的粗粉和細粉等級的組合來實現最佳的成分和尺寸比,，表現出最大的堆積密度（參考圖28）,。粗顆粒和細顆粒之間的尺寸比通常也是根據基礎粉末的現有空隙大小和形態(tài)來確定的，而要添加的細顆粒的數量則取決于各自粉末的表觀密度,。早前也有研究表明,，有效的堆積密度改善是從粗細尺寸比為1:7時開始的，其中細顆粒能夠通過粗粉基體的三角孔滲入[141],。在粗粉基體中加入30%的細粉,，可達到的最大堆積密度為84%。后來[69]采用了雙峰法來提高DMLS鎳粉的堆積密度,。據報道,，使用10:1的尺寸比，添加30%的細顆粒后,，粉末層密度從53%增加到>60%,。Zhu等人[142]也報告說，當細顆粒的數量增加10%時,，銅合金粉末的表觀密度從76.9%提高到87.6%,。Olakanmi等人[105]研究了Al粉末的多模態(tài)混合物，其中包含粗,、中,、細顆粒的三模態(tài)等級，其尺寸比為5:2:1,，成分比為75:20:5 wt%,，在加入細顆粒（10-14μm）后，其振實密度比雙模態(tài)等級略有增加（3%～）,。文獻表明,，添加細顆粒對改變粉末堆積密度有影響，這可能使高斯分布發(fā)生傾斜或產生多模態(tài)分布,，這兩種方法都會導致尺寸分布寬度的擴展,。此外，多模態(tài)方法可以提供一個更直接的解決方案來改善堆積行為,，因為與未知空隙的隨機分布相比,，空隙大小通常是預先確定的。然而,，盡管現有的方法可以通過細小顆粒的加入來提高粉末的堆積密度,，但要定義一個提供最佳堆積行為的標準尺寸分布是很有挑戰(zhàn)性的，因為粉末的流動性也會同時受到影響,，這將在下一小節(jié)討論,。

表3不同配比模式下的堆積排列和密度[142]

圖28.粒度組成與包裝密度的關系[143］

5.3.流動性

如前所述，細顆粒與粗粉的混合可以通過有效的尺寸混合和滲濾，為提高粉末堆積密度提供有益的效果,。然而,，另一方面，由于粉末內聚力和顆粒間作用力的增加,，細顆粒的加入會給流動性帶來一定的缺陷,。包括范德瓦耳斯吸引力在內的顆粒粘附力通常對細小的顆粒來說更為固有，在那里很容易形成團聚,，增加了顆粒間的摩擦力,，從而導致流變性能不佳。如[133]所示,，在平均粒徑<<30μm的羰基鐵粉等級中,，團聚系數（φ=粉床密度/振實密度）小于1（φ≈0.80）,，表明存在團聚問題,。如圖29所示，粉末的流動性隨著顆粒大小的減小而變得更加受限[54],。由此產生的團聚效應也可能不利于粉末的表觀密度,，因為細小的顆粒大多會相互粘連，形成不規(guī)則形狀的粉末團,，而不是填充粗大基體中的顆粒間空隙,。

圖29.粉末尺寸與表觀密度（左）和霍爾流量（右）的關系[54]。

通過比較不同粉末粒度分布的流動行為,，如圖26所示,，較寬的粒度分布等級會比較窄的等級出現流動退化，HR分別為1.22和1.16,。雖然這兩種粉末仍被認為是自由流動的,，但較寬的粒度分布寬度可能導致流變性能下降，這反映在HR下降了～5%,。在Engeli等人的工作中也發(fā)現了類似的觀察結果[78],，粒度分布跨度較大的粉末會導致流動性降低。圖30是該研究的翻版,，顯示粉末分布跨度≤1.5的粉末表現出良好的流動性（HR≤1.25）,，而跨度>1.5的粉末顯示出流動阻力的跡象（HR≈1.26-1.32）。特別是,，大多數分布跨度大于1.5的粉末（除D粉外）至少含有15%的小于10米的顆粒,，這可能強調了由于細小顆粒的存在而導致的流動性降低。在Gu等人的另一項研究中[103],，與使用AOR方法測量的高斯等級（AOR=40.1◦和31.8◦）相比,，含有較多細顆粒的雙峰Ti6Al4V粉末表現出較高的流動阻力（AOR=55.2◦）。分布較寬的高斯粉末具有較大的標準偏差（SD = 10.18 μm），比較窄的等級（SD= 8.71 μm）表現得更有凝聚力,，這可以重申分布寬度對流變行為的影響,。盡管有一個中等的標準偏差（SD = 9.7 μm），但雙峰級顯示出最小的流動性,，這可能進一步表明,，與增加粉末跨度（高斯）相比，當含有過量的細顆粒（多峰級）時,，對粉末流變學有更不利的影響,。因此，細顆粒的添加應在實現最大堆積密度和流動性之間進行比例分配,，以優(yōu)化粉末性能,。此外，還應該考慮導致流動惡化的其他因素,，包括由于粒度細化導致的表面積擴大,、不規(guī)則的顆粒形態(tài)和不良的表面條件（如水分、粗糙的氧化皮）,。如果為了實現更好的零件精度而進一步減少加工層厚度,，這對SLM工藝來說也是一個巨大的挑戰(zhàn)，因為根據Karapatis等人的尺寸標準[69],，可能需要比(D10μ 10 μm)更細的顆粒來生成合適的粉末層密度,。

圖30.分布跨度與豪斯納比率（重繪自[78]）。

5.4.熱性能

相對于粉末的顆粒度,，激光束下產生的堆積密度和局部顆粒排列將大大影響輻照源和沉積原料之間的熱相互作用,。換句話說，激光吸收的程度隨著暴露在輻照光束區(qū)域下的顆粒數量而變化,，當粉末堆積密度增加時,，熱吸收率會更高，這涉及到緊密堆積的顆粒群內更大的表面反射,。Boley等人[124]使用射線追蹤模型,，觀察到與平均粒徑為27μm的高斯分布粉末相比，尺寸比為7:1,、細顆粒含量為20%的雙峰形粉末的平均激光吸收率更高（參考圖31）,。雙峰配置中較高的細粉濃度增加了光束覆蓋下的顆粒數量，這與顆粒表面被輻照的概率較高有關,，從而增加了激光吸收,。在一項單獨的研究中，激光能量吸收的增加也可能是由于粉末平均粒徑的細化,，根據文獻[133],，這使得暴露在輻照源下的粉末表面面積擴大,。然而，由于實際粉末的任意分散行為構成了暴露在激光源下的局部顆粒堆積的變化,，熱吸收率值經常在沿粉床的不同點上波動,。除了熱吸收模式分析，OPD還可以幫助進一步了解粉末顆粒度對熱相互作用的影響,，其中可以評估從粉末表面反射并通過多重散射進一步傳輸到底層顆粒和/或基材的未吸收輻照能量的數量,。早些時候，Fischer等人[29]觀察到顆粒大小分別為<<20m和50-75μm的鎳粉等級之間的OPD相差10倍（20μm vs200μm）,。由于與OPD相關的光束滲透深度取決于堆積密度和尺寸分布,，具有高堆積密度的粉末床通常允許較少的輻照光束滲透，然后與多孔結構相比,，表現出較小的OPD,，并增加熱吸收率。Zhang等人[22]也報告說,，與尺寸較粗的粉末(20μm<

圖31.雙峰型和高斯型粉末的熱吸收率比較[124],。

粉末顆粒通常以點接觸的方式排列在粉床上,，而顆粒間的空隙通常被惰性大氣介質填充，這些介質是熱的不良導體,。因此,，在SLM過程中，粉末床能否有效地將熱量從熔池中傳導出去并通過周圍的顆粒,，主要取決于其尺寸分布影響下的堆積結構,，而不是材料的體積導熱性。在[144]中顯示,，較高的相對堆積密度會增加金屬粉末的導熱性（參考圖32）,。相應地,，高配位數和增加的粉末顆粒接觸也可以對應更大的熱傳導程度。Gusarov等人[145]證明了這一點,，與其他晶體結構（BCC,、SC和Diamond）相比，具有最密集堆積結構（FCC）和最高配位數（N = 12）的單尺寸球體獲得最高的熱傳導率,。Zhou等人[146]也模擬了顆粒堆積模型,，他們報告說，雙模式粉末配置表現出兩個不同的配位數,，分別對應于粗粉和細粉的單個粒子接觸,。Zhou等人[146]也模擬了粒子堆積模型，他們報告說,，雙模式粉末配置表現出兩個不同的配位數,，分別對應于粗粉和細粉的單個粒子接觸（見圖33）。雙模態(tài)混合物由配位數較低的細顆粒（N = 4）和較粗的顆粒（N = 8）組成,，而單一尺寸的粉末只顯示出單一配位數（N = 6）,。盡管在多模態(tài)粉末中觀察到顆粒接觸的這種不連續(xù)趨勢，但正如Gu等人所報告的那樣,，雙模態(tài)Ti6Al4V粉末的熱導率仍然比高斯粉末等級高出40%[103],。關于早期的研究，雙模態(tài)粉末中包含的細小顆�,？梢蕴峁└�好的堆積性能,，但由于堆積密度的增加或更高的配位數/顆粒接觸，其對改善熱導率的有效性仍不清楚,，需要對具有不同顆粒度數據的粉末等級進行更詳細的熱導率測量,。這樣的熱導率值將有助于未來的激光粉床數值模擬和傳熱模型，以實現更好的粉末到零件的質量預測,。

圖32.相對粉末密度與導熱率的關系[144],。

圖33.顆粒分布與配位數[146]。

6.粉末顆粒度對零件性能的影響

粉末顆粒度對各種零件特性的潛在影響,，包括密度,、機械性能、微觀結構和表面質量,，將在以下章節(jié)中討論,。

6.1.零件密度

零件密度是一個主要的質量指標，它決定了通過增材手段（包括SLM）制造的部件的可用性,。除了需要多孔材料的應用外,，SLM部件最好能達到較高的部件密度(>95%)，因為殘留的孔隙往往會導致機械性能和整體部件性能的下降[147],。多孔性缺陷通常在SLM部件中被發(fā)現,，因為與粉末有關的故障和不合適的加工參數導致了收縮,、球化和汽化效應[9]。此外,，次級粉末的特性,，如化學成分中的高氧化物含量和不良的堆積密度，會對零件的致密化造成不利影響,。然而,，文獻中較少討論粉末顆粒度對最終零件密度的主要影響，但可以提出與尺寸分布有關的零件致密化的潛在影響,。

Spierings等人[58]報告說,，具有不同尺寸屬性的316L粉末產生的零件密度與所使用的工藝窗口密切相關。在所有的能量密度水平和使用的層厚(30μm和45μm)中,，具有最細粒徑的高斯級(D90=30.8μm)獲得最佳的零件密度,。在最粗的負偏斜粉末(D90 = 59.7μm)中存在的細小顆粒(μ10-15μm)也比中間大小的高斯級(D90=41.3μm)在30μm的層厚和35-60J/mm3的低能量密度范圍內產生更好的部件密度。然而,，層厚增加到45μm時,，顯示出更細的粉末產生了更致密的部件。因為與更粗的偏斜等級相比,，實現了更完整的熔化,。因此，根據整體的粉末尺寸,，偏斜粉末中較高濃度的細顆粒在30米層促進了更明顯的熔化,，而后來在45μm層厚（有效層厚=74μm）發(fā)生優(yōu)先熔化的情況下，這種影響就會減弱,。從本質上講,，使用細粒度的粉末可以通過實現顆粒的完全熔化,，比粗粒度的粉末提供更好的部件致密化,。Liu等人[85]比較了具有不同分布寬度的316L牌號，并報告了在掃描速度>150毫米/秒時,，分布較寬的粉末（SO）具有更好的零件致密化結果,，而較窄的牌號（LPW）在較慢的掃描速度（100毫米/秒）下表現更好（參見圖34）。這可能表明,，在低速和高能量密度條件下,，較細的顆粒有較高的汽化趨勢，這很可能在凝固時啟動匙孔熔化并誘發(fā)孔隙,。此外,，粗粉等級可能隨著能量密度的增加而受到較小的影響，因為較大的顆粒需要更長的時間來實現完全熔化,，這就降低了材料汽化的概率,。當掃描速度提高到150毫米/秒及以上時,，SO粉產生的零件密度比LPW高，這可能表明細顆粒在促進快速熔化而不發(fā)生汽化方面的有益作用,。Gu等人[103]比較了高斯和多模態(tài)Ti6Al4V等級之間的零件致密化效果,，發(fā)現高斯Ti6Al4V粉末的孔隙率比雙模態(tài)等級高。據稱,，雙峰級的熱導率較高,，可產生更寬的熔池，允許更多的熔體重疊,，從而防止相鄰軌道之間形成孔隙,。此外，根據文獻[105],，多模態(tài)粉末的更有效的粉末堆積行為可能有助于提高零件的致密性,。根據這些研究，與較粗的粉末相比,，使用細粒度的粉末通常需要較低的能量密度來實現顆粒的完全熔化,。此外，細顆粒的加入有助于提高與粉末堆積密度相關的部分致密化,，但需要與工藝參數相輔相成,，以達到最佳效果。同時,，還需要進一步的研究來驗證粉末汽化發(fā)生前允許的細顆粒的大小和組成,，這可能與粉末的堆積密度以及熱吸收率有關系。

圖34.不同掃描速度下的商用316L粉末的部分密度[85],。

6.2.機械性能

采用金屬增材制造的一個關鍵舉措是,，與傳統(tǒng)的機械加工或鑄造方法相比，AM可以生產出性能優(yōu)越的結構部件,。因此,，除了設計靈活性和材料效率方面的優(yōu)勢外，金屬增材制造部件的機械性能預計將等同于甚至超過傳統(tǒng)技術制造的部件,。從本質上講,，SLM部件通常具有較高的抗拉強度和較好的硬度，但與鍛造產品相比,，其延展性較低,，疲勞性能下降[148-150]。在SLM零件中也存在各向異性的行為,，零件的機械性能取決于構建方向,、掃描策略以及零件布局[151-153]。工藝變量對機械性能的影響,，包括激光功率,、掃描速度,、層厚和艙口間距，也在文獻中得到了廣泛的研究和充分的記錄[154-156],。關于粉末特性,，已知材料成分中的氧化物和其他非金屬夾雜物會在熔池邊界發(fā)生偏析，從而凝固為晶界并影響機械性能[152],。然而,，粉末粒度對機械性能的影響還沒有得到很好的理解，可能會產生與零件孔隙率有關的潛在影響,。

Spierings等人[79]報告說,，與較細的粉末等級相比，較粗的顆粒度粉末可能會導致制造的零件中出現較大的空隙尺寸,。盡管表現出負偏斜的特征（存在細顆粒）,，但最粗的粉末等級生產的零件的機械強度相對較低，其中可能沒有足夠的細顆粒來有效填充粗粉基體中的大空隙,。擴大的孔隙在拉伸載荷期間可能成為裂紋的引發(fā)者,，導致生產的零件的極限拉伸強度（UTS）降低。另一方面,，用細顆粒法生產的零件顯示出較低的延展性,，這可能是由于在較大的表面積下有較高的激光吸收，延長了過冷度,，導致更細的微觀結構和更高的抗拉強度,。在另一項工作中，Liu等人[85]使用了兩種不同的316L牌號,，其平均尺寸相當,，與較窄的牌號相比，較寬尺寸分布的粉末（負偏斜）產生的零件強度較低,，伸長率較高,。與Spierings等人[79]不同的是，細小顆粒的存在可能引起了更快的熔化,，延長了熔池壽命,，產生了更粗的晶粒結構，降低了機械強度,。同時，正如Gu等人[103]所報告的那樣,，用雙峰Ti64V粉末生產的零件顯示出比高斯牌號稍高的超強度和較低的屈服強度,。由于報告相互矛盾，需要進行更多的實驗驗證研究和微觀結構評估,，以量化粉末粒度對機械性能的影響程度,，特別是對要使用的細顆粒的尺寸和組成的影響,。

6.3.微觀結構

由于快速的加熱和冷凍循環(huán)，通過SLM工藝制造的金屬部件往往在晶粒尺寸,、生長形態(tài)和相的形成方面顯示出與傳統(tǒng)鑄造技術不同的微觀特征[157],。與傳統(tǒng)的凝固方法相比，極端的冷卻速率（103至108K/s）通常會產生相對更細的晶粒（<<1μm）,，也可能允許偏離平衡條件的可轉移相的成核,。凝固晶粒的生長模式在很大程度上取決于熔池的熱梯度，平面凝固通常發(fā)生在熔池和基體的界面上,，然后演變成蜂窩狀和樹枝狀結構,。在狹窄的凝固窗口下，擴散過程通常受到限制,，很少發(fā)生第二相沉淀或結構偏析,，同時通常會獲得精細的初級和次級晶粒特征，為SLM部件提供顯著的機械強度[13],。SLM部件中的晶粒尺寸也可以通過修改工藝設置來控制,，更快的掃描速度和更低的結果能量密度被證明可以產生更精細的微結構[28,45]。據說掃描速度的增加在熔池中提供了更大程度的過冷,，這導致了更快的凝固速度和晶粒生長的抑制,。

在原料對零件微觀結構的影響方面，據報道,，原始粉末的化學成分會影響微觀成分相的形成[3,82],。Starr等人[82]表明，使用通過氮氣霧化生產的17-4 pH SS粉末制造的零件主要包含奧氏體結構(>96%),，而氬氣霧化粉末則實現了更多的馬氏體結構(～76%),，即使兩種粉末都是在相同的SLM環(huán)境下加工。起始粉末中較高的殘余氮含量被認為是為了使奧氏體得以保留,，并穩(wěn)定了FCC相,，而不是轉變?yōu)轳R氏體結構。另一方面,，Simchi[133]報告說,，增加氧氣濃度會減少鐵零件的晶粒尺寸。由于氧化膜的存在,，它可能增加了激光的吸收量,，并誘發(fā)了更陡峭的熱梯度，從而產生了更大過冷度,，以便更快速地發(fā)生凝固,。由于工藝冷卻率與激光和粉末之間的熱相互作用有很強的親和力，相對于其堆積密度的熱特性以及粉末顆粒度也會對零件的微觀結構產生一些影響。Averyanova等人[158]比較了由兩種具有不同粉末尺寸（D90<<16 μm和D90<< 25 μm）的GA高斯粉末生產的pH17-4零件的微觀結構,，與較粗的等級（6%）相比,，較細的粉末產生的馬氏體相濃度更高（38%）。Olakanmi等人的另一項研究[105]報告說,，在其他雙峰混合體中,，表現出最高振實密度的雙峰Al-Si粉末也實現了最精細的樹枝狀特征。這兩項研究都表明,，細小的顆�,？赡茉试S更高的熱傳導離開熔池，并且與更細的微觀結構結果相關的淬火能力更快,。然而,，在三模態(tài)鋁硅混合物中發(fā)現的更精細的顆粒尺寸(<<14μm)，與雙模態(tài)粉末(<<30μm)相比,，可能會導致熔池壽命延長,，從而促進晶粒生長。然而,，還需要進一步的調查,，因為其他的粉末變化研究顯示了微觀結構變化的有限證據，包括[103],，他報告了雙峰和高斯Ti6Al4V粉末中相似的晶粒生長和組成相,。Ardila等人[65]也觀察到新的和回收的IN718粉末批次中具有樹枝狀結構的柱狀晶粒的可比性生長行為，盡管在顆粒度上存在差異,。通過比較上述研究中使用的材料類型[65,103,105],，與其他材料（Ti和Ni合金）相比，影響微觀結構的冷卻速率的細微變化在更多的導熱材料（Al合金）中可能更容易觀察到,�,？偟膩碚f，顆粒度對微觀結構變化的主要影響仍然是有限的,，沒有直接的關聯,，盡管粉末熱性能和所產生的微觀結構尺寸之間的可能聯系可以在SLM過程中影響傳熱率的粉末尺寸分布和堆積密度的變化方面實現。

6.4.表面質量

表面粗糙度是一個重要的指標,，它決定了AM部件的制造質量,，特別是對于需要優(yōu)秀的表面質量（Ra =0.8 μm）以防止過早的疲勞故障的循環(huán)應用[159]。雖然SLM部件的平均表面粗糙度（Ra= 8.75 μm）[4]通常優(yōu)于其他金屬AM技術,，但要達到機器加工的表面質量而不需要額外的操作,，如拋光、噴丸或研磨,，仍然是一個基本挑戰(zhàn),。在生產中，激光表面重熔（LSR）技術被用來通過熔池的重新分布來細化外圍層的粗糙輪廓,，以均勻地填充空隙并改善表面質量（Ra=1.5μm）[109],。然而，重新熔化的策略仍然是一個昂貴和耗時的程序,，因為每一層都必須重新掃描,，以產生高度密集和表面增強的零件。由于逐層形成的性質,，大多數AM建造的結構也表現出階梯狀的外觀,，這與所生產的部件的輪廓相近，特別是對于從基體上以低傾斜角度（5-15◦）建造的特征,。同時,，更陡峭的剖面（>20◦）使階梯狀間隔之間的間隙最小化，但通過增加駐留在斜邊的部分熔化顆粒的數量而導致表面粗糙度[160],。此外,，頂面粗糙度（垂直于建造方向）主要是由熔池的波紋運動造成的，而側面粗糙度（平行于建造方向）可能是在馬蘭戈尼對流和表面張力效應下,，熔體被吸引到層邊的結果[161],。因此，凝固的熔池的幾何特征將在決定零件堆積過程中每個成品層的表面粗糙度方面發(fā)揮重要作用,。事實上,，最常見的表面缺陷也被稱為球化現象，是在高掃描速度下熔池破裂的結果,，它產生了不連續(xù)的表面,，阻礙了涂覆裝置的運動，并通過非均勻的粉末沉積引發(fā)了孔隙[13,40],。在熔池駐留運動后的側面粗糙度上,，由于起球而導致的表面質量下降也更為普遍。另一方面,，由低掃描速度和/或高激光功率產生的大熔池也會在凝固時產生粗糙的熔層表面并誘發(fā)球化[162],。因此，應該使用足夠的激光能量輸入,，使熔池在反沖壓力下變平,，獲得更平滑的表面[29,161]。減少層厚也有助于通過減少階梯寬度來減少階梯效應,，但由于需要形成更多的層數,，通常需要更長的建造時間[160,163,164]。較窄的艙口距離也能改善零件的表面粗糙度,，有利于相鄰軌道之間的熔體重疊[26,162],。這些影響大多與SLM過程中使用的能量密度有關，研究人員已經開發(fā)了各種物理和數值模型來預測表面質量[160,165,166]。

關于粉末特性,，零件的表面質量直接受到粉末顆粒度的影響,，使用較細的顆粒可以最大限度地減少階梯效應,，因為需要較小的層厚度[79,167],。相應地，使用精細的粉末尺寸和層厚可以使SLM在表面質量和零件分辨率方面優(yōu)于其他金屬AM系統(tǒng)[9],。如Spierings等人[79]所示,，細粒度的粉末也會被更大幅度地熔化，并比粗粒度的粉末產生更好的表面質量,。此外,，與較窄的等級(10-45μm)相比，分布較廣的粉末(0-45μm)產生的零件具有更好的側表面粗糙度[85],。Lee和Zhang[100]通過數值模擬也提出,，與類似粒度范圍的負傾斜等級相比，具有較高細顆粒成分的正傾斜粉末產生了更平滑的熔池表面,。然而,，由于熱積聚效應，細粉在建造具有傾斜度（～45◦）的尖銳邊緣時可能會帶來不利因素,，產生更粗糙的表面[167],。根據所報道的研究，SLM零件的表面質量似乎主要受粉末顆粒度的影響,，即層厚和粉末堆積密度,。細粒度的粉末通常需要較小的層厚，這可以減少階梯效應以及表面粗糙度,。另一方面,，加入細小的顆粒，同時增加粉末堆積密度,，也會產生穩(wěn)定和連續(xù)的熔池,，產生更平滑的輪廓和零件表面。

7.總結

粉末粒度對SLM工藝中的原料和零件性能的影響已經在這項工作中得到審查,，并分別在表4和表5中進行了總結,。在PBF技術中使用的粉末材料往往由于工藝干擾（機械、熱等）而在尺寸分布上發(fā)生變化,，這將延伸到其他粉末特性上,，并影響最終的零件質量。因此,，重要的是要調查由于粒度變化而產生的各種加工影響,，并為原料制造,、優(yōu)化、表征,、鑒定以及專門為SLM工藝的選擇建立進一步的依據,。在粉末特性中，形態(tài)和粒度屬性主要是交織在一起的,，可以決定原料的其他物理和化學行為,。堆積密度和流動性構成了SLM加工前原料鑒定的基礎,，并直接受到顆粒度變化的影響,，這就要求高度重視對各自參數的優(yōu)化。

較高的粉末堆積密度通常出現在具有偏斜特征的較寬的高斯分布等級和多模態(tài)粉末分布中,，其中小比例的細顆粒被有意加入,，以便在適當的尺寸和成分比例下通過粗粉之間的堆積空隙滲入。相比之下,，多模態(tài)粉末(≥10%)比偏斜高斯等級(<<5%)有更明顯的粉末堆積密度改善,。相應地，粉末堆積行為的增強可以增加顆粒在激光照射下的存在感,，這在固結過程中提高了熱吸收率,，兩者都對應于更高的部件致密化。此外,，改進堆積還可以提高粉床的導熱性,，涉及到更多的顆粒接觸，以增強熱傳導,。然而,，過量(>>15%)添加的細顆粒(<<10μm)會降低粉末的流動性，影響沉積過程中涂覆裝置的性能,，導致可能的偏析或結塊,。根據粉末堆積密度和流動性之間的反比關系，與高斯粉末相比,，多模態(tài)粉末也更容易遇到流動性問題,。

就整體顆粒的大小而言，細粒度的粉末在激光照射過程中通常會暴露出更大的表面積,，這有利于完全熔化以生產出致密的部件,。然而，與較粗的粉末相比,，可能會增加粉末污染的風險,。同時，粗粒徑會帶來較大的空隙,，成為生產部件中的裂紋起始點,，降低機械強度,。細顆粒的激光吸收率相對較高，也會增加過冷度,，從而提高凝固速度,，產生更精細的微觀結構特征。這也可以解釋在較細的粉末等級中觀察到的較低的伸長率,。因此,，較陡的熱梯度可以產生更大比例的可轉移相，但可能會導致更高的誘發(fā)殘余應力,。顆粒度對表面質量的影響也很明顯,，較細的粉末可以產生更光滑的零件表面，因為需要較小的加工層厚度,。為了進一步評估顆粒度對零件性能的影響,，有必要得出適當的工藝參數，以符合不同顆粒度特性的粉末,。

7.1.目前的最佳做法和挑戰(zhàn)

基于對SLM和DMLS加工中使用的原料的分析,，目前為確保良好的加工性能而設計的基本粉末要求有以下條件。

（1) 原料的D90應小于所使用的加工層厚度（D90 <

（2) 所使用的原料應具有均勻的球形度和盡可能高的表觀密度，同時保持良好的流動行為,，以促進致密化,，同時盡量減少結塊效應；

（3) 金屬原料應含有非常低水平的間隙污染物,，如氧氣和氫氣,，因為它們對破壞的SLM加工有不利影響

目前的工業(yè)SLM應用仍然主要利用高斯粉，這可能是由于在原料混合和混合過程中涉及繁瑣的前提準備,，以產生偏斜或多模態(tài)的原料,。此外，沒有足夠的研究對受顆粒度變化（高斯,、正/負偏斜,、雙峰、三峰等）影響的AM原料的性能進行評估,，以明確研究粉末行為（密度,、流動等）和對成品部件的影響。粉末堆積密度和流動性之間的反比關系也使整合細粉的決定進一步復雜化,，這要求進行廣泛的實驗,，以確定適合SLM的粗細顆粒的適當尺寸和組成比例的粉末配方。目前用于表征AM粉末的流量和密度標準也大多來自于為傳統(tǒng)PM設計的現有測試標準,，這些標準可能無法直接轉用于涉及快速熔化和再固化機制的激光加工技術,。與傳統(tǒng)燒結中的熱顆粒擴散研究相比,，SLM加工的重點應放在具有不同顆粒度的粉末的熱歷史上，這可能會產生各種熔池結構（體積,、幾何形狀,、形態(tài)、潤濕行為,、表面張力等）,，并在考慮馬蘭戈尼對流和熔體表面的蒸汽壓力的情況下影響形成的層。到目前為止,，在粒徑影響下的SLM加工過程中,，熔體的形成仍然沒有得到很好的理解，也很難定性,，但被認為涉及各種原料參數的綜合影響,，包括堆積密度、流動性,、表面積和與其尺寸分布相關的熱吸收率。

8.展望

與金屬AM原料特性研究有關的廣泛研究工作,，不僅限于粒度測量,，仍然需要加強對材料-工藝變化的理解，以提高SLM制造的可重復性和可靠性：

（1）將合適的粉末粒度分布范圍映射到工藝窗口,，為不同材料提供最佳的粉末行為和零件質量

（2）對粉末表面積進行量化研究,，以了解污染（如氧含量）和輻照（如熱吸收率）的影響。

（3）改進現有的表征技術,，建立專門針對金屬AM粉末的標準,，以鑒定由形態(tài)、顆粒度,、表面化學,、堆積密度、流動性和熱性能控制的原料質量

（4）設計原位計量方法,，以確定加工室中的原料行為（如粉末床掃描和動態(tài)圖像）,。

（5）進一步研究粉末特性的變化對機械性能和微觀結構的影響，以及相關的缺陷（包括孔隙率,、變形和表面質量）成因,，這些因素會導致部件構建失敗。